text:
Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp
Chia sẻ: Tan Lang | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:37
lượt xem 327
download
Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp
Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp LỜI NÓI ĐẦU Đối với chuyên ngành Thiết bị điện - điện tử , Máy biến áp là một lĩnh vực rất quan trọng. Chính vì vậy, thiết kế môn học Máy biến áp có mục đích giúp cho sinh viên nắm được những bước cơ bản nhất trong việc tính toán kết cấu của một Máy biến áp. Dưới sự hướng dẫn của thầy Bùi Đức Hùng - giảng viên Bộ môn Thiết bị điện - điện tử, em đã hoàn thành đồ án môn học của mình với đề tài Thiết...
Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!
Nội dung Text: Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp LỜI NÓI ĐẦU Đối với chuyên ngành Thiết bị điện - điện tử , Máy biến áp là một lĩnh vực rất quan trọng. Chính vì vậy, thiết kế môn học Máy biến áp có mục đích giúp cho sinh viên nắm được những bước cơ bản nhất trong việc tính toán kết cấu của một Máy biến áp. Dưới sự hướng dẫn của thầy Bùi Đức Hùng - giảng viên Bộ môn Thiết bị điện - điện tử, em đã hoàn thành đồ án môn học của mình với đề tài Thiết kế Máy biến áp điện lực ngâm dầu. Trong quá trình làm chắc chắn sẽ không tránh khỏi thiếu sót, qua đó em mong thầy giáo và các bạn góp ý để đồ án được tốt hơn. . SP = 250 kVA . Uđm = 6,3/0,4 kV . I0% = 2% . P0 = 610 W . UK% = 4 . Pk = 4100 W . Tổ nối dây Dy11 .Điều chỉnh 2x2,5% 1
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp ĐỒ ÁN THIẾT KẾ MÁY BIẾN ÁP A . Xác định các kích thước chủ yếu: I. Xác định các đại lượng điện cơ bản: 1. Dung lượng một pha: 250 Sf = = 83,33 kVA 3 Dung lượng trên mỗi trụ: 250 St = = 83,33 kVA 3 2. Dòng điện dây định mức: - Phía cao áp: Sp 250.10 3 I 1f = = = 22,9 A 3.U 1 3.6,3.10 3 - Phía hạ áp: Sp 250.10 3 I 2f = = = 360,8 A 3.U 2 3.400 3. Điện áp pha định mức: - Phía cao áp: Ud1 = Uf1 = 6,3 kV - Phía hạ áp: U 400 U f2 = 2 = = 231 V 3 3 4. Điện áp thử nghiệm của dây quấn: - Dây quấn cao áp với U1 = 6,3 kV → Uth = 20 k V - Dây quấn hạ áp với U2 = 0,4 kV → Uth = 5 kV II. Chọn các số liệu xuất phát và tính các kích thước chủ yếu: 1. Chiều rộng quy đổi của rãnh từ tản giữa dây quấn cao áp và hạ áp: với Uth1 = 20 kV, ta có a12= 1,2 cm; δ12= 4 mm. Trong rãnh a12 ta dặt ống cách điện dày δ12= 4 mm. Theo công thức: 2
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp a1 + a 2 ' = k.4 S P 3 k là hệ số phụ thuộc dung lượng máy biến áp, tra bảng 13.1 ta được k = 0,45 thay vào ta được a1 + a 2 ' = k.4 S P = 0,45.4 83,33 =1,51 cm 3 aR khoảng cách phụ thuộc kích thước hình học của dây quấn hạ áp và cao áp, vậy: a1 + a 2 a R = a 12 + = 1,2 + 1,51 = 2,71 cm 3 2. Hệ số quy đổi từ trường: kR=0.95 3. Các thành phần điện áp ngắn mạch: - Điện áp ngắn mạch tác dụng: Pn 4100 U nr = = =1,64% 10.S P 10.250 - Điện áp ngắn mạch phản kháng: U nx = U 2 _ U 2 = 4 2 _ 1,642 =3,65% n nr 4. Ta chọn tôn cán lạnh mã hiệu 3405 có chiều dày 0,35mm. Lấy mật độ từ thông trong trụ BT = 1,6T, hệ số kG = 1,02. ép trụ bằng nêm với ống Bakêlít, ép gông bằng thép U không dùng bulông xuyên qua trụ và gông. Sử dụng lõi thép có mối ghép nghiêng ở 4 góc và ba mối ép thẳng giữa trụ và gông. Theo bảng 13.2 với SP= 250 kVA ta chọn trụ có 6 bậc, số bậc thang của gông lấy nhỏ hơn trụ 1 bậc tức là ggông có 5 bậc, hệ số điền đầy kd=0,928; hệ số chêm kín kc = 0.93, nên hệ số lợi dụng lõi sắt kl = kd.kc = 0,928.0,93=0,86. Từ cảm trong gông BG = 1,6/1,02=1,57 T. Twf camr khe hở không khí ở mối nối thẳng B”r = BT = 1,6 T, từ cảm ở mối nối xiên B’K= BT/ 2 =1,6/ 2 =1,13 T. Tra bảng, ứng với từng giá trị mật độ từ cảm ta sẽ có suất tổn hao trong thép và tổn hao từ hoá trong trụ: . Suất tổn hao trong thép: -Trong trụ pFeT = 1,230 W/kg -Trong gông pFeG = 1,17 Ư/kg . Tổn hao từ hoá -Trong trụ qFeT = 1,602 VA/kg 3
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp -Trong gông qFeG = 1,486 VA/kg -Trong khe hở không khí +Nối thẳng qK”= 1,92 VA/cm2 +Nối nghiêng qK’= 0,272 VA/cm2 5. Các khoảng cách cách điện chính . Giữa trụ và dây quấn hạ áp ao1= 5mm . Giữa dây quấn hạ áp và dây quấn cao áp, a12 = 1,2 cm . ống cách điện giữa dây quấn cao áp và hạ áp, δ12= 0,4 cm . Giữa các dây quấn hạ áp, a22 = 2,2 cm . Tấm chắn các pha δ22= 0,2 cm . Giữa dây quấn cao áp đến gông, lo = 4 cm . Phần đầu thừa của ống cách điện, ld2=3 cm 5. Các hằng số tính toán , với dây dẫn bằng đồng và điện áp dây quấn cao áp là 6,3 kV (bảng 13.5 và 13.6) . a = d12/d = 1,36 . b = 2a2/d = 0,4 6. Hệ số tổn hao phụ, với công suất 250 kVA ta chọn kf = 0,94 (bảng 13.7) 7. Chọn β với dải biến thiên từ 1,2 đến 3,6, để xác định giá trị tối ưu của ta phải tính các số liệu và các đặc tính cơ bản của m.b.a: S 'P .a R .k R + A=4 f .U nx .B 2 .k 2 T l 83,33.2,71.0,95 = 16 4 = 14,04 50.3,65.1,6 2 .0,88 2 +A1 = 5,66.10-2.a.A3.kl = 5,66.10-2.1,36.14,043.0,88 = 187 kg +A2 = 3,6.10-2.A2.kl.l0 = 3,6.10-2.14,042.0,88.4 = 25,1 kg +B1 = 2,4.10-2.kl.kG.A3.(a+b+e) = 2,4.10-2.0,88.1,02.14,043(1,36+0,4+0,411) = 129,43 kg e = 0,411 đối với thang nhiều bậc + B2 = 2,4.10-2.klkG.A2.(a12+a22) = 2,4.10-2.0,88.1,02.14,042.(1,2+2,2) = 14,44 kg S P .a 2 + C1 = K dq . k f .k 2 .B 2 .u nr .A 2 l T 250.1,36 2 = 2,46.10 2 = 188,82 kg 0,94.0,88 2 .1,6 2 .1,64.14,04 2 4
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp Pn + M = 0,2453.10 - 4 .k 2 .k f .k R . n a.A trong đó: -π.u nr 100 u nx kn = 1,41. .(1 + e ) un -π .1, 64 100 = 1,41. .(1 + e 3, 65 ) = 43,84 4 4100 M = 0,2543.10 -4 .43,84 2 .0,94.0,95. = 9,04 MPa 1,36.14,04 + Trọng lượng tôn silic ở các góc của gông: Gg = 0,486.10-2.kl.kG.A3.x3 = 0,486.10-2.0,88.1,02.14,043.x3= 12,07x3 kg + Tiết diện trụ lõi sắt: ST = 0,785.kl.kG.A2.x2 = 0,785.0,88.1,02.14,042.x2 = 139x2 + Tiết diện khe hở vuông góc: S”K= ST = 139x2 + Tiết diện khe hở chéo S’K = ST/ 2 =98,29x2 + Tổn hao không tải, theo công thức 13-24: P0 = k’f.( pT.GT + pG.GG ) = 1,25.( 1,23.GT + 1,17.GG ) = 1,538.GT + 1,463.GG k’f hệ số tổn hao phụ trong sắt, tôn cán nguội lấy k’f = 1,25 + Công suất từ hoá, theo công thức 13-26: Q0 = k”f .(Qc + Qf + QK) Trong đó: . k”f hệ số xét đến sự phục hồi từ tính không hoàn toàn khi ủ lại lá tôn, chọn k”f = 1,25 . Qc công suất từ hoá chung của trụ và gông Qc = qT.GT + qG.GG = 1,602.GT + 1,486.GG . Qf Công suất từ hoá đối với góc có mối nối vuông góc Qf = 40.qT.GG = 40.1,602.GG = 64,08.GG . QK công suất từ hoá ở khe hở không khí nối giữa các lá thép QK = 3,2.qK.SK = 3,2.0,272.139x2 = 120,9x2 Vậy công suất từ hoá tổng là: Q0 = k”f .(Qc + Qf + QK) 5
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp = 1,25.( 1,602.GT + 1,486.GG + 64,08.Gg + 120,9x2 ) = 2.GT + 2,972.GG + 80,1.Gg + 151x2 Lập bảng tính giá trị các tham số cơ bản ứng với từng giá trị của β biến thiên từ 1,2 đến 3,6;từ đó xác định được gía trị β tối ưu : β 1,2 1,8 2,4 3,0 3,6 x= β 4 1,047 1,16 1,25 1,32 1,38 x2= 4 β 2 1,095 1,34 1,55 1,73 1,90 x3= 4 β 3 1,15 1,55 1,93 2,28 2,62 A1/x = 187/x 178,67 161,44 150,24 142,09 135,76 2 2 A2.x = 25,1.x 27,39 33,54 38,73 43,3 47,43 2 GT = A1/x +A2/x 206,05 194,99 188,97 185,39 183,19 3 3 B1.x = 129,43x 148,41 201,15 249,59 295,06 338,29 2 2 B2.x = 14,44x 15,82 19,37 22,37 25,01 27,40 3 2 GG= B1.x + B2.x 164,23 220,53 271,96 320,07 365,69 GFe = GT + GG 370,28 415,51 460,93 505,46 548,89 3 Gg = 12.07x 13,84 18,76 23,27 27,51 31,55 P0 = 1,538.GT + 557,17 662,52 688,52 753,39 816,75 1,463.GG Q0 = 2.GT + 2,972.GG + 2174,100 2750,43 3284,48 3787,81 4266,50 80,1.Gg + 151x2 iox = Q0/(10.SP) 0,87 1,10 1,31 1,52 1,71 2 2 Gdq= C1/x = 188,82/x 172,37 140,74 121,88 109,01 9,52 GCu = 1,66.Gdq 286,14 233,63 202,33 180,97 165,20 KCuFe.GCu = 2,21.GCu 632,35 516,31 447,14 399,93 365,09 C’td = GFe + kCuFe.GCu 1002,6 931,82 908,07 905,39 931,97 0,94.4100 3,05 3,38 3,63 3,84 4,02 J= 2,4.G dq σcp = M.x3 = 9,04.x3 10,36 14,05 17,43 20,61 23,63 d = A.x3= 14,04.x 14,69 16,26 17,48 18,48 19,34 d12 = a.d = 1,36.d 20,00 22,12 23,77 25,13 26,3 l = π.d12/β 52,29 38,58 31,10 26,30 22,94 2a2 = b.d = 0,4.d 5,88 6,50 6,99 7,39 7,74 C= d12+ a12 + 2a2 + a22 29,26 32,02 34,16 35,92 37,44 6
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp Ta sẽ thấy giá thành thấp nhất sẽ ứng với 3,6 ≥ β ≥3,0; nhưng với giới hạn P0 = 610 W, ta sẽ lấy giá trị 2,4 ≥ β ≥1,2, tuơng ứng đường kính lõi sắt 16,26 ≥ d ≥ 14,69. Trong khoảng này tất cả các tham số đều đạt tiêu chuẩn. Căn cứ vào đường kính lõi sắt tiêu chuẩn ta chọn giá trị d = 16 cm, lúc đó β = 1,69; x = 4 β = 4 1,69 = 1,14 Tiết diện lõi sắt sơ bộ: ST = 129.x2 = 139.1,142 = 181 cm2 Đường kính trung bình của rãnh dầu sơ bộ d12 = a.d = 1,36.16 = 21,76 cm Chiều cao dây quấn sơ bộ π 12 π 21,76 .d . l= = =39,33 cm β 1,69 Chiều cao trụ lõi sắt sơ bộ lT = l + 2.l0 = 39,33 + 2.4 = 47,33 cm Khoảng cách giữa các trụ lõi sắt sơ bộ C = d12+ a12 + 2a2 + a22 = 21,76 + 1,2 + 0,4.16 + 2,2 = 31,56 cm Điện áp của một vòng dây uv = 4,44.f.BT.ST.10-4 = 4,44.50.1,6.181.10-4 = 6,43 V Trọng lượng sắt sơ bộ : GFe = 407,18 kg Trọng lượng đồng sơ bộ: Gdq = 145,29 kg Mật độ dòng điện sơ bộ: J = 3,32 A/mm2 ỉng suất trong dây quấn: σcp = 13,39 Mpa Tổn hao không tải P0 = 610,41 W Dòng không tải % I0% = 0,97 B. Tính toán dây quấn: I. Dây quấn hạ áp: 1. Sức điện động của một vòng dây: uv = 4,44.f.BT.ST.10-4 = 4,44.50.1,6.181.10-4 = 6,43 V 7
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp 2. Số vòng dây trong một pha của dây quấn hạ áp: U 231 w1 = f 1 = = 35,93 ≈ 36 vòng u v 6,43 Như vậy điện áp một vòng dây U 231 uv = f 1 = = 6,42 V w1 36 3. Mật độ dòng điện trung bình: Theo công thức 13-18 P .u 4100.6,42 Jcp = 0,746.k n . n v = 0,746.0,94. S p .d 12 250.21,76 2 = 3,39 A/mm 4. Tiết diện vòng dây sơ bộ: I 360,84 s1’ = f 1 = = 106,44 mm2 J cp 3,39 Với điều kiện SP = 250 kVA, If1 = 360,84 A Uđm = 400 V S1’ = 106,44 mm2 Tra bảng XV, ta chọn kiểu dây quấn là kiểu quấn kép dây dẫn chữ nhật, do công nghệ chế tạo đơn giản, rẻ, làm nguội tốt thích hợp với máy công suất nhỏ, nhưng nó cũng có nhược điểm là độ bền cơ nhỏ, ta sẽ khắc phục nhược điểm này trong quá trình chọn dây và thông số dây. 5. Số vòng dây của một lớp : w 36 w11 = 1 = =18 vòng n 2 n: Số lớp, vì quấn kép nên n = 2. 6. Chiều cao hướng trục của mỗi vòng dây: l1 39,33 hv1 = = = 2,07 cm = 20,7 mm w 11 + 1 18 + 1 7. Căn cứ vào hv1 = 20,7 mm; tiết diện s1’ = 106,44 mm2, theo bảng VI.2, ta chọn tiết diện mỗi vòng dây bao gồm 2 sợi chập song song, chia thành 2 lớp dây (quấn ống kép ). Kích thước dây hạ áp như sau: 4,1x20 PB – 2x x79,52 4,6 x20,5 8. Tiết diện thực của mỗi vòng dây 8
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp s1 = 2x79,52= 159,04 mm2 9. Mật độ dòng điện thực trong dây quấn 360,84 J1 = = 2,27 A/mm2 159,04 10. Chiều cao tính toán của dây quấn hạ áp l1 = hv1.(w11 + 1) + 1 = 2,05.(18+1) = 39,95 cm a01 a a1 b’ b a11 11. Bề dày của dây quấn hạ áp a1 = 2.a’+a11 a’: bề dày của 1 sợi dây, a’=4,6mm a11: khoảng cách giữa hai lớp của dây quấn ống kép, chọn a11=5mm a1 = 2.4,6 +5 = 14,2 mm = 1,42 cm 12. Đường kính trong dây quấn hạ áp: D1’ = d+2a01 a01: 5mm = 0,5 cm; d= 16cm D1’ = 16 +2.0,5 = 17 cm 13. Đường kính ngoài của dây quấn hạ áp: D1” = D1’ + 2.a1 a1 = 1,42 cm, D1’ = 17 cm D1” = 17+ 2.1,42 = 19,84 cm 14. Bề mặt làm lạnh của dây quấn hạ áp: M1 = t.kK.π.(D1’+D1’’).l1.10-4 t: số trụ tác dụng, t = 3 kK hệ số xét đến sự che khuất bề mặt của dây quấn, kK = 0,75 thay vào: M1 = 3.0,75.π.(17+19,84).39,95.10-4 = 1,04 m2 9
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp 15. Trọng lượng đồng dây quấn hạ áp , theo công thức 13-76a ' " D1 + D1 GCu1 = 28.t. .w 1 .s1 .10 -5 2 17 + 19,84 = 28.3. .36.159,04 .10-5 = 88,6 kg 2 II. Dây quấn cao áp 1. Chọn sơ đồ điều chỉnh điện áp, căn cứ vào công suất của máy biến áp là 250 kVA ta bố trí đoạn dây điều chỉnh nằm ở lớp ngoài cùng, mỗi lớp điều chỉnh được bố trí thành hai nhóm trên dưới dây quấn nối tiếp với nhau và phân bố đều trên toàn bộ chiều cao dây quấn nên không xuất hiện lực chiều trục. Các đầu phân áp được cực của bộ đổi nối ba pha. Dòng làm viêc định mức qua các tiếp điểm chính là dòng định mức của dây quấn cao áp bằng 22,9 A. Điện áp lớn nhất đặt lên hai đầu tiếp điểm của bộ đổi nối là: - Điện áp làm việc Ulv = 10%.Uf2 = 10%.6,3.103 = 630 V - Điện áp thử Uth = 2.Ulv Sơ đồ điều chỉnh điện áp A x5 x4 x3 x2 x1 12 12 12 54 12 12 12 12 12 11 lớp bình 2 lớp điều thường chỉnh 10
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp 2. Số vòng dây cuộn cao áp ứng với Uđm U f2 6,3.10 3 w2 = w 1 . = 36. U f1 231 = 982 vòng 3. Điện áp ở một cấp điều chỉnh Δu = 2,5%.U2 = 2,5%.6,3.103 = 157,5 V 4. Số vòng dây cao áp ở một cấp điều chỉnh: Δ 157,5 wđc = U = ≈ 24 vòng uv 6,42 5. Số vòng dây tương ứng trên các đầu phân áp Điện áp Đầu dây Mức điều chỉnh Số vòng dây cao áp 6615,0 V X1 + 5% 982+2.24 = 1030 vòng 6457,5V X2 +2,5% 982+1.24 = 1006 vòng 6300,0V X3 0% 982 vòng 6142,5V X4 -2,5% 982 – 1.24 = 958 vòng 5985,0V X5 -5% 982-2.24=934 vòng 6. Mật độ dòng điện trong cuộn cao áp: J2’ = 2Jcp – J1 = 2.3,39 – 2,27 = 4,51 A/mm2 7. Tiết diện dây cao áp sơ bộ: I 22,9 s2’ = f'2 = = 5,08 mm2 J2 4,51 8. Căn cứ vào công suất máy biến áp 250 kVA, dòng If2 = 22,9 A, U2=6,3 kV, s2’=5,08 mm2 tra bảng XV ta chọn kết cấu dây quấn là kiểu hình ống nhiều lớp tiết diện tròn, ưu diểm của phương pháp này là công nghệ chế tạo đơn giản, nhưng nhược điểm là độ tản nhiệt kém và độ bền cơ thấp, nhưng với công suất của máy nhỏ thì ta có thể khắc phục được những nhược điểm này trong khi chọn lựa thông số dây quấn và kiểu cách tản nhiệt. Theo bảng VI.1 họn dây dẫn tròn mã hiệu PTEV có quy cách như sau: 2,36 PTEV-2x ;4,36 2,46 9. Tiết diện thực của mỗi vòng dây, s2 = 2.4,36 = 8,72 mm2 10.Mật độ dòng điện thực trong mỗi vòng dây 11
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp I f 2 22,9 J2 = = = 2,62 A/mm2 s2 8,72 11. Số vòng dây trong một lớp: l2 399,5 w12 = -1 = - 1 = 81vòng n v 2 .d '2 2.2.46 Trong đó: l2 = l1 = 39,95 cm = 399,5 mm nv2 là số sợi chập trong một vòng dây, nv2 = 2 12. Số lớp của dây quấn: w 1030 n12 = 2 max = = 13 vòng w 12 81 13. Điện áp làm việc giữa hai lớp kề nhau u12 = 2.w12.uv = 2.81.6,42 = 1040,04 V 14. Căn cứ vào u12 = 1040 V, ta chọn cách điện giữa các lớp của dây quấn hình ống nhiều lớp, chiều dày cách điện là δ12=0,12 mm, số lớp giấy cách điện là 2 lớp. 15. Như trên đã đề cập nhược điểm chính của kiểu dây quấn này là toả nhiệt kém, để đảm bảo điều kiện toả nhiệt tốt ta quấn nên que nêm. Bố trí dây quấn như sau: Lớp thứ nhất đến lớp thứ 11: 80.11 = 891 vòng Lớp thứ 12: 54 + 2.12 =78 vòng Lớp thứ 13: 6.12 = 72 vòng --------------------------------------------------------------------------- Tổng cộng 1030 vòng 16. Chiều dày dây quấn cao áp Theo công thức 13-54a a2 = d’.n12 + 2.δ12 (n12-1) =2,46.13 + 2.0,12.(13-2) + 5= 34,8 mm=3,48 cm 17. Đường kính trong của dây quấn cao áp D2’ = D1” + 2.a12 = 19,84 + 2.1,2 = 22,24 cm 18. Đường kính ngoài của dây quấn cao áp D2” = D2’ + 2.a2 = 22,24 + 2.3,48 = 29,2cm 19. Khoảng cách giữa hai trụ cạnh nhau C = D2” + a22 = 30,16 + 2,2 = 32,36 cm 20. Diện tích bề mặt làm lạnh của dây quấn Dây quấn cao áp quấn trên nêm, nên theo công thức 13-59ab 12
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp M2 = 1,5.t. k.π.(D2’+D2”).l2 Trong đó: t số trụ tác dụng, t=3. k là hệ số kể đến sự che khuất, ở đây ta lấy k = 0,88 M2 = 1,5.3.0,88.π.( 22,24+ 30,21).39,95.10-4 = 2,61 m2 21. Trọng lượng dây quấn cao áp D' + D" GCu2 = 28.t. 2 2 .s 2 .w 2 max .10 -5 2 22,24 + 29,2 = 28.3. .1030.8,72.10 -5 = 194kg 2 160 5 14,2 12 34,8 22 φ161 40 φ164 φ165 20 3 φ179,2 φ183,2 φ186,2 φ191,2 φ226 Sơ đồ bố trí quận dây và kích thước chính của dây quấn hạ áp và cao áp III. Tính toán các tham số ngắn mạch A. Tổn hao 1. Tổn hao chính 13
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp - Tổn hao đồng trong dây quấn hạ áp Theo công thức 13-75 PCu1 = 2,4.J2.GCu1 = 2,4.2,272.88,6 = 1096 W - Tổn hao đồng trong dây quấn cao áp PCu2 = 2,4.J2.GCu2 D '2 + D " GCu2 = 28.t. 2 .s 2 .w 2 ® m .10 -5 2 22,24 + 29,2 = 28.3. .982.8,72.10 -5 = 185 kg 2 PCu2 = 2,4.2,622.185 = 3048 W 2. Tổn hao phụ trong dây quấn Tổn hao phụ thường được ghép nối vào tổn hao chính thông qua hệ số tổn hao kf , do đó việc xác định tổn hao phụ chính là xác định hệ số kf - Với dây quấn hạ áp tiết diện dây chữ nhật, theo công thức 13-78b kf = 1+0,095β2.a4.n2 b.m +β= .k R l1 . b chiều cao một vòng dây, b=20,5 mm . m là số thanh dẫn của dây quấn song song với từ thông tản, m = 18 . l chiều cao toàn bộ dây quấn, l = 39,95 cm . kR hệ số Ragovski, lấy kR = 0,95 2,05.18 →β= .0,95 = 0,88 →β2 = 0,77 39,95 + a kích thước dây dẫn thẳng góc với từ thông tản, a = 4,1 mm + n số thanh dẫn của thanh dẫn song song với từ thông tản, n=4. Vậy: kf1 = 1+0,095β2.a4.n2 = 1+0,095.0,77.(0,41)4. 42 = 1,033 -Với dây dẫn cao áp tiết diện tròn, theo công thức 13-78c kf = 1+0,044β2.d4.n2 d.m +β= .k R l2 . d đường kính trần của dây quấn cao áp, d=2,36 cm . m số thanh dẫn của dây quấn song song với từ trường tản, m=81 . l2 = 39,95 cm 14
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp 0,236.81 →β= .0,95 = 0,45→β2 = 0,21 39,95 + n số thanh dẫn của dây quấn vuông góc với từ trường tản, n=13 Vậy: kf2 = 1+0,044.β2.a4.n2 = 1+0,095.0,21.(0,236)4. 132 = 1,0048 A) B) Hình vẽ dùng để xác định tổn hao đồng trong các dây quấn A) Với dây đồng chữ nhật B) Với dây đồng tròn 3. Tổn hao phụ trong dây dẫn ra PCur = 2,4.J2.GCur +J: mật độ dòng điện của dây quấn +GCur khối lượng đồng dây dẫn ra của dây quấn GCur = lr.sr.γCu .lr: chiều dài dây dẫn ra .γ khối lượng riêng của đồng, γCu =8900kg/m3 - Khối lượng đồng dây dẫn ra của dây quấn hạ áp GCur1 = lr1.sr1.γCu Vì hạ áp đấu Y nên lr1 = 7,5 l1 = 7,5.39,95 = 299,63 cm GCur1 = 299,63.159,04.8900.10-8 = 4,24 kg Vậy tổn hao dây dẫn ra hạ áp là: PCur1 = 2,4.2,272.4,24 = 52,44 W - Khối lượng đồng dây dẫn ra của dây quấn cao áp GCur2 = lr2.sr2.γCu Vì cao áp đấu Δ nên lr1 = 14.l1 = 14.39,95 = 559,3 cm GCur2 =559,3.8,72.8900.10-8 = 0,434 kg Vậy tổn hao dây dẫn ra cao áp là: PCur2 = 2,4.2,622.0,434 = 7,15 W 4. Tổn hao trong thùng dầu và các chi tiết bằng kim loại khác Tổn hao này rất khó xác định chính xác, theo công thức gần đúng 13-80: Pt = 10.k.SP là hệ số tỉ lệ, tra bảng 13.18 với công suất máy 250 kVA, ta được k=0,012 Pt = 10.0,012.250 = 30 W 15
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp 5. Tổng tổn hao ngắn mạch toàn phần ΣPn = kf1.PCu1 + kf2.PCu2 + PCur1 + PCur2 + Pt Thay số vào ta được ΣPn = 1,033.1096 +1,0048.3048 +52,44 +7,15+30 = 4284,39 W So sánh với số liệu đầu bài đã cho Pn = 4100, sai số ΣPn - Pn 4284,39 - 4100 Δ% = .100% = .100% = 4,5% < 5%, như vậy coi Pn 4100 như công suất tổn hao ngắn mạch của máy là đạt yêu cầu. B. Điện áp ngắn mạch 1. Thành phần tác dụng Theo công thức 13-81 ' Pn unr = 10.S P ’ Pn Tổn hao trong điều kiện làm việc bình thường của dây quấn cao áp ở chế độ làm việc định mức. Pn’ = Pn – 0,05.(Pdq2.kf2) = 4284,39 – 0,05.(1,0048.3048) = 4131,26 W ' Pn 4131,26 unr = = = 1,65% 10.S P 10.250 2. Thành phần phản kháng 7,92.f .S' P .β.a R unx = .k R u2v Trong đó + f là tần số công nghiệp, f =50 Hz + S’P Công suất trên mỗi trụ của máy, S’P = 83,33 kVA + β hệ số hình dáng của máy biến áp, β =1,69 a + a2 1,42 + 3,48 + aR = a 12 + 1 = 1,2 + 3 3 = 2,83 1 - + kR = 1-σ(1- e σ ) = a 12 + a 1 + a 2 1,2 + 1,42 + 3,48 σ= = π.l π.39,95 = 0,048 16
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp thay giá trị σ vào 1 - kR = 1- 0,048.(1- e 0,048 ) = 0,952 vậy giá trị của thành phần phản kháng 7,92.50.83,33.1,69.2,83 unx = 2 .0,952.10 −3 6,42 = 3,65% 3. Điện áp ngắn mạch toàn phần un = u 2 + u 2 = 1,65 2 + 3,65 2 = 4 % nr nx Như vậy kết quả tính toán trùng luôn với dữ liệu ban đầu đã cho un =4%, kết luận điện áp ngắn mạch với các thông số đã chọn là thoả mãn yêu cầu đề bài. III. Tính toán lực cơ học khi ngắn mạch 1. Dòng điện ngắn mạch xác lập, theo công thức13-85 100 100 In = I ® m . = 22,9. = 572,5A un 4 2. Dòng ngắn mạch cực đại tức thời Theo công thức 13-86 imax = 2 .kM.In π.u nr π.1,65 − − u nx kM = (1+ e ) = (1 + e 3,65 ) = 1,24 imax = 2 .1,24. 572,5 =1004 A 3. Lực hướng kính Theo công thức 13-87 FK = 0,628.( imax.w2)2.β.kR.10-6 = 0,627.(1004.982)2.1,69.0,952.10-6 =0,98 Mpa 4. ứng suất nén - Trong dây quấn hạ áp FK σnrHA = 2 π.s1 .w 1 0,98.10 6 = −6 = 27,26.10 6 Pa = 27,26 Mpa 2 π.159,04.10 .36 17
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp Với dây đồng : 30MPa≥σcp ≥ 18Mpa, như vậy giá trị σnrHA tính được thoả mãn điều kiện về ứng suất nén ngang trục(do lực hướng kính gây nên). - Trong dây quấn cao áp FK σnrCA = 2 π.s 2 .w 2 0,98.10 6 = = 18,23 Mpa 2 π.8,72.10 −6 .982 Với dây đồng : 30MPa≥σcp ≥ 18Mpa, như vậy giá trị σnrCA tính được cũng thoả mãn điều kiện về ứng suất nén ngang trục(do lực hướng kính gây nên). 5. Lực chiều trục Do hai dây quấn có cùng chiều cao các vòng dây phân bố đều trên toàn bộ chiều cao nên F”t = 0. Có a F’t = FK . R 2.l 2,83 = 0,98.106. =34731 N 2.39,95 6. ứng suất do lực chiều trục gây nên áp dụng công thức 13-92 cho dây quấn không có nêm chèm giữa các bánh dây, ở đây ta chỉ xét riêng cho dây quấn hạ áp do nó phải chịu lực ép điện động cực đại trong dây quấn, nếu nó thoả mãn thì điều kiện này đối với dây cao áp cung thoả mãn. Ft' σn = D ' + D1 " π. 1 .(a 1 − a 11 ) 2 34731 σn = =6,52 Mpa 17 + 19,84 −2 −2 π. .10 .(1,42 − 0,5).10 2 mức cho phép 18÷20 Mpa ≥ σncp như vậy σn thoả mãn điều kiện về ứng suất nén dọc trục. IV. Tính toán cuối cùng về hệ thống mạch từ 1. Chọn kết cấu lõi thép Ta chọn kết cấu lõi thép kiểu 3 pha năm trụ, có 4 mỗi nối nghiêng ở 4 góc, lá thép xen kẽ, lá thép là loại tôn cán lạnh 3405 có chiều dày 0,35 mm ưu điểm của loại thép kĩ thuật điện này là suất tổn hao trong lõi thép nhỏ, công suất từ hoá 18
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp nhỏ, độ từ thẩm theo chiều cán lớn nên có thể làm giảm tổn hao sắt của m.b.a.. Trụ ép bằng băng đai thuỷ tinh không có tấm sắt đệm. Gông ép bằng xà ép gông, Kích thước tập lá thép như hình vẽ, như trên đã chọn tiết diện trụ có 8 bậc và tiết diện gông có 5 bậc, ta có bảng tổng hợp kết quả tính toán trụ và gông như sau: Thứ tự lá thép Trụ Gông 1 15,36x2,24 15,36x2,24 2 14,08x1,575 14,08x1,575 3 12,48x1,19 12,48x1,19 4 10,08x1,225 10,08x1,225 5 7,52x0,84 7,52x0,84 6 4,48x0,595 7,52x0,84 2. Tổng chiều dày các lá thép của tiết diện trụ (hoặc gông) bT = 2.( 2,24 + 1,575 + 1,19 + 1,225 + 0,84 + 0,595 ) = 15,33 cm 3. Tổng tiết diện các bậc trong trụ Theo công thức 13-94 SbT = 2.ΣaT.bT =2.(15,36.2,24+14,08.1,575+1,19.12,48+10,08.1,225+7,52.0.84 + 4.48.0,595) = 185,53 cm2 4. Tiết diện có ích của trụ ST = SbT.kc kC hệ số ép chặt, ở đây ta lấy kC = 0,98 ST = 0,98.185,53 = 181,82 cm2 5. Tiết diện bậc thang của gông Theo công thức 13-95 S’G = kG.SbT kG = 1,02 S’G = 1,02.185,53 =189,24 cm2 6. Tiết diện có ích của gông SG = kC.SG’ 19
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp = 0,98.189,24 = 185,46 cm2 7. Chiều dày gông, ta lấy chiều dày gông bằng chiều dày trụ, tức là bằng tổng chiều dày các lá thép của tiết diện trụ. bG = bT = 15,33 cm 8. Tổng số lá thép trong trụ và gông theo công thức 13-96 b n1 = T ; δT δT là chiều dày mỗi lá thép, δT = 0,35 mm thay vào biểu thức trên b 153,3 n1 = T = = 438 lá thép δT 0,35 9. Chiều cao trụ sắt theo công thức 13-99 lT = l + l0 + l0’ l là chiều cao dây quấn, l = 39,95 cm l0 là khoảng cách từ gông trên l0’ là khoảng cách từ dây quấn đến gông dưới Ta lấy l0 = l0’ = 4cm lT = 39,95 + 2.4 = 47,95 cm 10. Khoảng cách giữa hai tâm trụ theo công thức 13-100 C = D2” + a22 D2” là đường kính ngoài cuộn cao áp, D2”=30,21 cm a22 là khoảng cách giữa 2 cuộn cao áp, a22 =2,2 cm C = 30,21+2,2 =32,41 cm Lấy tròn C = 32,5 cm 11. Trọng lượng sắt góc mạch từ chung cho gông và trụ theo công thức 13-101 G g = 2.kC. γFe.10-6.Σ(aiT.aiG.biT) = 2.0,98.7650.10-6.(15,36.15,36.2,24+14,08.14,08.1,575+ +12,48.12,48.1,19+10,08.10,08.1,225+7,52.7,52.0,84+4,48.7,52.0,595) = 18,26 kg 12. Trọng lượng sắt trong gông Theo công thức 13-102 GG = GG’ + GG” - GG’ là trọng lượng phần thẳng nằm giữa hai trụ biên, theo 13-102a 20
CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD
-
TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÁY BIẾN ÁP LỰC
1 p | 3546 | 564
-
Đồ án môn học: Thiết kế, chế tạo mạch điều khiển động cơ điện một chiều
59 p | 849 | 327
-
Kháo sát bộ nguồn P46 và P52- Thiết kế máy biến áp, chương 3
16 p | 761 | 324
-
Đồ án môn học - Thiết kế máy điện
34 p | 659 | 296
-
Thiết kế máy biến áp điện lực
17 p | 618 | 284
-
Đồ án môn học - Thiết kế máy công cụ
20 p | 570 | 212
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 1
20 p | 317 | 136
-
Luận văn môn học - Thiết kế máy điện
33 p | 239 | 123
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 2
32 p | 211 | 97
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 7 (end)
81 p | 196 | 96
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 3
48 p | 204 | 86
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 4
19 p | 171 | 78
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 5
14 p | 179 | 77
-
Kháo sát bộ nguồn P46 và P52- Thiết kế máy biến áp, chương 5
12 p | 193 | 75
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 6
23 p | 181 | 71
-
ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ MẠCH TƯƠNG TỰ - Đề tài: "Thiết kế mạch điện tạo xung vuông và xung tam giác"
13 p | 182 | 61
-
Báo cáo đồ án môn học 1: Thiết kế mạng điện
20 p | 104 | 38

markdown:
# Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp
Chia sẻ: Tan Lang | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:37
lượt xem 327
download
![](http://image.tlvnimg.com/document/thumbnail/2010/20100319/tanlang/80x100/180513_259.jpg)
##
Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp
[Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ](javascript:void(0);)
Download
![](http://static.tlvnimg.com/b2013az/templates/version1/default/images/down16x21.png)
Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp LỜI NÓI ĐẦU Đối với chuyên ngành Thiết bị điện - điện tử , Máy biến áp là một lĩnh vực rất quan trọng. Chính vì vậy, thiết kế môn học Máy biến áp có mục đích giúp cho sinh viên nắm được những bước cơ bản nhất trong việc tính toán kết cấu của một Máy biến áp. Dưới sự hướng dẫn của thầy Bùi Đức Hùng - giảng viên Bộ môn Thiết bị điện - điện tử, em đã hoàn thành đồ án môn học của mình với đề tài Thiết...
Bình luận(0)
[Đăng nhập để gửi bình luận!](javascript:void(0);)
##
Nội dung Text: Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp LỜI NÓI ĐẦU Đối với chuyên ngành Thiết bị điện - điện tử , Máy biến áp là một lĩnh vực rất quan trọng. Chính vì vậy, thiết kế môn học Máy biến áp có mục đích giúp cho sinh viên nắm được những bước cơ bản nhất trong việc tính toán kết cấu của một Máy biến áp. Dưới sự hướng dẫn của thầy Bùi Đức Hùng - giảng viên Bộ môn Thiết bị điện - điện tử, em đã hoàn thành đồ án môn học của mình với đề tài Thiết kế Máy biến áp điện lực ngâm dầu. Trong quá trình làm chắc chắn sẽ không tránh khỏi thiếu sót, qua đó em mong thầy giáo và các bạn góp ý để đồ án được tốt hơn. . SP = 250 kVA . Uđm = 6,3/0,4 kV . I0% = 2% . P0 = 610 W . UK% = 4 . Pk = 4100 W . Tổ nối dây Dy11 .Điều chỉnh 2x2,5% 1
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp ĐỒ ÁN THIẾT KẾ MÁY BIẾN ÁP A . Xác định các kích thước chủ yếu: I. Xác định các đại lượng điện cơ bản: 1. Dung lượng một pha: 250 Sf = = 83,33 kVA 3 Dung lượng trên mỗi trụ: 250 St = = 83,33 kVA 3 2. Dòng điện dây định mức: - Phía cao áp: Sp 250.10 3 I 1f = = = 22,9 A 3.U 1 3.6,3.10 3 - Phía hạ áp: Sp 250.10 3 I 2f = = = 360,8 A 3.U 2 3.400 3. Điện áp pha định mức: - Phía cao áp: Ud1 = Uf1 = 6,3 kV - Phía hạ áp: U 400 U f2 = 2 = = 231 V 3 3 4. Điện áp thử nghiệm của dây quấn: - Dây quấn cao áp với U1 = 6,3 kV → Uth = 20 k V - Dây quấn hạ áp với U2 = 0,4 kV → Uth = 5 kV II. Chọn các số liệu xuất phát và tính các kích thước chủ yếu: 1. Chiều rộng quy đổi của rãnh từ tản giữa dây quấn cao áp và hạ áp: với Uth1 = 20 kV, ta có a12= 1,2 cm; δ12= 4 mm. Trong rãnh a12 ta dặt ống cách điện dày δ12= 4 mm. Theo công thức: 2
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp a1 + a 2 ' = k.4 S P 3 k là hệ số phụ thuộc dung lượng máy biến áp, tra bảng 13.1 ta được k = 0,45 thay vào ta được a1 + a 2 ' = k.4 S P = 0,45.4 83,33 =1,51 cm 3 aR khoảng cách phụ thuộc kích thước hình học của dây quấn hạ áp và cao áp, vậy: a1 + a 2 a R = a 12 + = 1,2 + 1,51 = 2,71 cm 3 2. Hệ số quy đổi từ trường: kR=0.95 3. Các thành phần điện áp ngắn mạch: - Điện áp ngắn mạch tác dụng: Pn 4100 U nr = = =1,64% 10.S P 10.250 - Điện áp ngắn mạch phản kháng: U nx = U 2 _ U 2 = 4 2 _ 1,642 =3,65% n nr 4. Ta chọn tôn cán lạnh mã hiệu 3405 có chiều dày 0,35mm. Lấy mật độ từ thông trong trụ BT = 1,6T, hệ số kG = 1,02. ép trụ bằng nêm với ống Bakêlít, ép gông bằng thép U không dùng bulông xuyên qua trụ và gông. Sử dụng lõi thép có mối ghép nghiêng ở 4 góc và ba mối ép thẳng giữa trụ và gông. Theo bảng 13.2 với SP= 250 kVA ta chọn trụ có 6 bậc, số bậc thang của gông lấy nhỏ hơn trụ 1 bậc tức là ggông có 5 bậc, hệ số điền đầy kd=0,928; hệ số chêm kín kc = 0.93, nên hệ số lợi dụng lõi sắt kl = kd.kc = 0,928.0,93=0,86. Từ cảm trong gông BG = 1,6/1,02=1,57 T. Twf camr khe hở không khí ở mối nối thẳng B”r = BT = 1,6 T, từ cảm ở mối nối xiên B’K= BT/ 2 =1,6/ 2 =1,13 T. Tra bảng, ứng với từng giá trị mật độ từ cảm ta sẽ có suất tổn hao trong thép và tổn hao từ hoá trong trụ: . Suất tổn hao trong thép: -Trong trụ pFeT = 1,230 W/kg -Trong gông pFeG = 1,17 Ư/kg . Tổn hao từ hoá -Trong trụ qFeT = 1,602 VA/kg 3
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp -Trong gông qFeG = 1,486 VA/kg -Trong khe hở không khí +Nối thẳng qK”= 1,92 VA/cm2 +Nối nghiêng qK’= 0,272 VA/cm2 5. Các khoảng cách cách điện chính . Giữa trụ và dây quấn hạ áp ao1= 5mm . Giữa dây quấn hạ áp và dây quấn cao áp, a12 = 1,2 cm . ống cách điện giữa dây quấn cao áp và hạ áp, δ12= 0,4 cm . Giữa các dây quấn hạ áp, a22 = 2,2 cm . Tấm chắn các pha δ22= 0,2 cm . Giữa dây quấn cao áp đến gông, lo = 4 cm . Phần đầu thừa của ống cách điện, ld2=3 cm 5. Các hằng số tính toán , với dây dẫn bằng đồng và điện áp dây quấn cao áp là 6,3 kV (bảng 13.5 và 13.6) . a = d12/d = 1,36 . b = 2a2/d = 0,4 6. Hệ số tổn hao phụ, với công suất 250 kVA ta chọn kf = 0,94 (bảng 13.7) 7. Chọn β với dải biến thiên từ 1,2 đến 3,6, để xác định giá trị tối ưu của ta phải tính các số liệu và các đặc tính cơ bản của m.b.a: S 'P .a R .k R + A=4 f .U nx .B 2 .k 2 T l 83,33.2,71.0,95 = 16 4 = 14,04 50.3,65.1,6 2 .0,88 2 +A1 = 5,66.10-2.a.A3.kl = 5,66.10-2.1,36.14,043.0,88 = 187 kg +A2 = 3,6.10-2.A2.kl.l0 = 3,6.10-2.14,042.0,88.4 = 25,1 kg +B1 = 2,4.10-2.kl.kG.A3.(a+b+e) = 2,4.10-2.0,88.1,02.14,043(1,36+0,4+0,411) = 129,43 kg e = 0,411 đối với thang nhiều bậc + B2 = 2,4.10-2.klkG.A2.(a12+a22) = 2,4.10-2.0,88.1,02.14,042.(1,2+2,2) = 14,44 kg S P .a 2 + C1 = K dq . k f .k 2 .B 2 .u nr .A 2 l T 250.1,36 2 = 2,46.10 2 = 188,82 kg 0,94.0,88 2 .1,6 2 .1,64.14,04 2 4
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp Pn + M = 0,2453.10 - 4 .k 2 .k f .k R . n a.A trong đó: -π.u nr 100 u nx kn = 1,41. .(1 + e ) un -π .1, 64 100 = 1,41. .(1 + e 3, 65 ) = 43,84 4 4100 M = 0,2543.10 -4 .43,84 2 .0,94.0,95. = 9,04 MPa 1,36.14,04 + Trọng lượng tôn silic ở các góc của gông: Gg = 0,486.10-2.kl.kG.A3.x3 = 0,486.10-2.0,88.1,02.14,043.x3= 12,07x3 kg + Tiết diện trụ lõi sắt: ST = 0,785.kl.kG.A2.x2 = 0,785.0,88.1,02.14,042.x2 = 139x2 + Tiết diện khe hở vuông góc: S”K= ST = 139x2 + Tiết diện khe hở chéo S’K = ST/ 2 =98,29x2 + Tổn hao không tải, theo công thức 13-24: P0 = k’f.( pT.GT + pG.GG ) = 1,25.( 1,23.GT + 1,17.GG ) = 1,538.GT + 1,463.GG k’f hệ số tổn hao phụ trong sắt, tôn cán nguội lấy k’f = 1,25 + Công suất từ hoá, theo công thức 13-26: Q0 = k”f .(Qc + Qf + QK) Trong đó: . k”f hệ số xét đến sự phục hồi từ tính không hoàn toàn khi ủ lại lá tôn, chọn k”f = 1,25 . Qc công suất từ hoá chung của trụ và gông Qc = qT.GT + qG.GG = 1,602.GT + 1,486.GG . Qf Công suất từ hoá đối với góc có mối nối vuông góc Qf = 40.qT.GG = 40.1,602.GG = 64,08.GG . QK công suất từ hoá ở khe hở không khí nối giữa các lá thép QK = 3,2.qK.SK = 3,2.0,272.139x2 = 120,9x2 Vậy công suất từ hoá tổng là: Q0 = k”f .(Qc + Qf + QK) 5
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp = 1,25.( 1,602.GT + 1,486.GG + 64,08.Gg + 120,9x2 ) = 2.GT + 2,972.GG + 80,1.Gg + 151x2 Lập bảng tính giá trị các tham số cơ bản ứng với từng giá trị của β biến thiên từ 1,2 đến 3,6;từ đó xác định được gía trị β tối ưu : β 1,2 1,8 2,4 3,0 3,6 x= β 4 1,047 1,16 1,25 1,32 1,38 x2= 4 β 2 1,095 1,34 1,55 1,73 1,90 x3= 4 β 3 1,15 1,55 1,93 2,28 2,62 A1/x = 187/x 178,67 161,44 150,24 142,09 135,76 2 2 A2.x = 25,1.x 27,39 33,54 38,73 43,3 47,43 2 GT = A1/x +A2/x 206,05 194,99 188,97 185,39 183,19 3 3 B1.x = 129,43x 148,41 201,15 249,59 295,06 338,29 2 2 B2.x = 14,44x 15,82 19,37 22,37 25,01 27,40 3 2 GG= B1.x + B2.x 164,23 220,53 271,96 320,07 365,69 GFe = GT + GG 370,28 415,51 460,93 505,46 548,89 3 Gg = 12.07x 13,84 18,76 23,27 27,51 31,55 P0 = 1,538.GT + 557,17 662,52 688,52 753,39 816,75 1,463.GG Q0 = 2.GT + 2,972.GG + 2174,100 2750,43 3284,48 3787,81 4266,50 80,1.Gg + 151x2 iox = Q0/(10.SP) 0,87 1,10 1,31 1,52 1,71 2 2 Gdq= C1/x = 188,82/x 172,37 140,74 121,88 109,01 9,52 GCu = 1,66.Gdq 286,14 233,63 202,33 180,97 165,20 KCuFe.GCu = 2,21.GCu 632,35 516,31 447,14 399,93 365,09 C’td = GFe + kCuFe.GCu 1002,6 931,82 908,07 905,39 931,97 0,94.4100 3,05 3,38 3,63 3,84 4,02 J= 2,4.G dq σcp = M.x3 = 9,04.x3 10,36 14,05 17,43 20,61 23,63 d = A.x3= 14,04.x 14,69 16,26 17,48 18,48 19,34 d12 = a.d = 1,36.d 20,00 22,12 23,77 25,13 26,3 l = π.d12/β 52,29 38,58 31,10 26,30 22,94 2a2 = b.d = 0,4.d 5,88 6,50 6,99 7,39 7,74 C= d12+ a12 + 2a2 + a22 29,26 32,02 34,16 35,92 37,44 6
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp Ta sẽ thấy giá thành thấp nhất sẽ ứng với 3,6 ≥ β ≥3,0; nhưng với giới hạn P0 = 610 W, ta sẽ lấy giá trị 2,4 ≥ β ≥1,2, tuơng ứng đường kính lõi sắt 16,26 ≥ d ≥ 14,69. Trong khoảng này tất cả các tham số đều đạt tiêu chuẩn. Căn cứ vào đường kính lõi sắt tiêu chuẩn ta chọn giá trị d = 16 cm, lúc đó β = 1,69; x = 4 β = 4 1,69 = 1,14 Tiết diện lõi sắt sơ bộ: ST = 129.x2 = 139.1,142 = 181 cm2 Đường kính trung bình của rãnh dầu sơ bộ d12 = a.d = 1,36.16 = 21,76 cm Chiều cao dây quấn sơ bộ π 12 π 21,76 .d . l= = =39,33 cm β 1,69 Chiều cao trụ lõi sắt sơ bộ lT = l + 2.l0 = 39,33 + 2.4 = 47,33 cm Khoảng cách giữa các trụ lõi sắt sơ bộ C = d12+ a12 + 2a2 + a22 = 21,76 + 1,2 + 0,4.16 + 2,2 = 31,56 cm Điện áp của một vòng dây uv = 4,44.f.BT.ST.10-4 = 4,44.50.1,6.181.10-4 = 6,43 V Trọng lượng sắt sơ bộ : GFe = 407,18 kg Trọng lượng đồng sơ bộ: Gdq = 145,29 kg Mật độ dòng điện sơ bộ: J = 3,32 A/mm2 ỉng suất trong dây quấn: σcp = 13,39 Mpa Tổn hao không tải P0 = 610,41 W Dòng không tải % I0% = 0,97 B. Tính toán dây quấn: I. Dây quấn hạ áp: 1. Sức điện động của một vòng dây: uv = 4,44.f.BT.ST.10-4 = 4,44.50.1,6.181.10-4 = 6,43 V 7
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp 2. Số vòng dây trong một pha của dây quấn hạ áp: U 231 w1 = f 1 = = 35,93 ≈ 36 vòng u v 6,43 Như vậy điện áp một vòng dây U 231 uv = f 1 = = 6,42 V w1 36 3. Mật độ dòng điện trung bình: Theo công thức 13-18 P .u 4100.6,42 Jcp = 0,746.k n . n v = 0,746.0,94. S p .d 12 250.21,76 2 = 3,39 A/mm 4. Tiết diện vòng dây sơ bộ: I 360,84 s1’ = f 1 = = 106,44 mm2 J cp 3,39 Với điều kiện SP = 250 kVA, If1 = 360,84 A Uđm = 400 V S1’ = 106,44 mm2 Tra bảng XV, ta chọn kiểu dây quấn là kiểu quấn kép dây dẫn chữ nhật, do công nghệ chế tạo đơn giản, rẻ, làm nguội tốt thích hợp với máy công suất nhỏ, nhưng nó cũng có nhược điểm là độ bền cơ nhỏ, ta sẽ khắc phục nhược điểm này trong quá trình chọn dây và thông số dây. 5. Số vòng dây của một lớp : w 36 w11 = 1 = =18 vòng n 2 n: Số lớp, vì quấn kép nên n = 2. 6. Chiều cao hướng trục của mỗi vòng dây: l1 39,33 hv1 = = = 2,07 cm = 20,7 mm w 11 + 1 18 + 1 7. Căn cứ vào hv1 = 20,7 mm; tiết diện s1’ = 106,44 mm2, theo bảng VI.2, ta chọn tiết diện mỗi vòng dây bao gồm 2 sợi chập song song, chia thành 2 lớp dây (quấn ống kép ). Kích thước dây hạ áp như sau: 4,1x20 PB – 2x x79,52 4,6 x20,5 8. Tiết diện thực của mỗi vòng dây 8
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp s1 = 2x79,52= 159,04 mm2 9. Mật độ dòng điện thực trong dây quấn 360,84 J1 = = 2,27 A/mm2 159,04 10. Chiều cao tính toán của dây quấn hạ áp l1 = hv1.(w11 + 1) + 1 = 2,05.(18+1) = 39,95 cm a01 a a1 b’ b a11 11. Bề dày của dây quấn hạ áp a1 = 2.a’+a11 a’: bề dày của 1 sợi dây, a’=4,6mm a11: khoảng cách giữa hai lớp của dây quấn ống kép, chọn a11=5mm a1 = 2.4,6 +5 = 14,2 mm = 1,42 cm 12. Đường kính trong dây quấn hạ áp: D1’ = d+2a01 a01: 5mm = 0,5 cm; d= 16cm D1’ = 16 +2.0,5 = 17 cm 13. Đường kính ngoài của dây quấn hạ áp: D1” = D1’ + 2.a1 a1 = 1,42 cm, D1’ = 17 cm D1” = 17+ 2.1,42 = 19,84 cm 14. Bề mặt làm lạnh của dây quấn hạ áp: M1 = t.kK.π.(D1’+D1’’).l1.10-4 t: số trụ tác dụng, t = 3 kK hệ số xét đến sự che khuất bề mặt của dây quấn, kK = 0,75 thay vào: M1 = 3.0,75.π.(17+19,84).39,95.10-4 = 1,04 m2 9
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp 15. Trọng lượng đồng dây quấn hạ áp , theo công thức 13-76a ' " D1 + D1 GCu1 = 28.t. .w 1 .s1 .10 -5 2 17 + 19,84 = 28.3. .36.159,04 .10-5 = 88,6 kg 2 II. Dây quấn cao áp 1. Chọn sơ đồ điều chỉnh điện áp, căn cứ vào công suất của máy biến áp là 250 kVA ta bố trí đoạn dây điều chỉnh nằm ở lớp ngoài cùng, mỗi lớp điều chỉnh được bố trí thành hai nhóm trên dưới dây quấn nối tiếp với nhau và phân bố đều trên toàn bộ chiều cao dây quấn nên không xuất hiện lực chiều trục. Các đầu phân áp được cực của bộ đổi nối ba pha. Dòng làm viêc định mức qua các tiếp điểm chính là dòng định mức của dây quấn cao áp bằng 22,9 A. Điện áp lớn nhất đặt lên hai đầu tiếp điểm của bộ đổi nối là: - Điện áp làm việc Ulv = 10%.Uf2 = 10%.6,3.103 = 630 V - Điện áp thử Uth = 2.Ulv Sơ đồ điều chỉnh điện áp A x5 x4 x3 x2 x1 12 12 12 54 12 12 12 12 12 11 lớp bình 2 lớp điều thường chỉnh 10
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp 2. Số vòng dây cuộn cao áp ứng với Uđm U f2 6,3.10 3 w2 = w 1 . = 36. U f1 231 = 982 vòng 3. Điện áp ở một cấp điều chỉnh Δu = 2,5%.U2 = 2,5%.6,3.103 = 157,5 V 4. Số vòng dây cao áp ở một cấp điều chỉnh: Δ 157,5 wđc = U = ≈ 24 vòng uv 6,42 5. Số vòng dây tương ứng trên các đầu phân áp Điện áp Đầu dây Mức điều chỉnh Số vòng dây cao áp 6615,0 V X1 + 5% 982+2.24 = 1030 vòng 6457,5V X2 +2,5% 982+1.24 = 1006 vòng 6300,0V X3 0% 982 vòng 6142,5V X4 -2,5% 982 – 1.24 = 958 vòng 5985,0V X5 -5% 982-2.24=934 vòng 6. Mật độ dòng điện trong cuộn cao áp: J2’ = 2Jcp – J1 = 2.3,39 – 2,27 = 4,51 A/mm2 7. Tiết diện dây cao áp sơ bộ: I 22,9 s2’ = f'2 = = 5,08 mm2 J2 4,51 8. Căn cứ vào công suất máy biến áp 250 kVA, dòng If2 = 22,9 A, U2=6,3 kV, s2’=5,08 mm2 tra bảng XV ta chọn kết cấu dây quấn là kiểu hình ống nhiều lớp tiết diện tròn, ưu diểm của phương pháp này là công nghệ chế tạo đơn giản, nhưng nhược điểm là độ tản nhiệt kém và độ bền cơ thấp, nhưng với công suất của máy nhỏ thì ta có thể khắc phục được những nhược điểm này trong khi chọn lựa thông số dây quấn và kiểu cách tản nhiệt. Theo bảng VI.1 họn dây dẫn tròn mã hiệu PTEV có quy cách như sau: 2,36 PTEV-2x ;4,36 2,46 9. Tiết diện thực của mỗi vòng dây, s2 = 2.4,36 = 8,72 mm2 10.Mật độ dòng điện thực trong mỗi vòng dây 11
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp I f 2 22,9 J2 = = = 2,62 A/mm2 s2 8,72 11. Số vòng dây trong một lớp: l2 399,5 w12 = -1 = - 1 = 81vòng n v 2 .d '2 2.2.46 Trong đó: l2 = l1 = 39,95 cm = 399,5 mm nv2 là số sợi chập trong một vòng dây, nv2 = 2 12. Số lớp của dây quấn: w 1030 n12 = 2 max = = 13 vòng w 12 81 13. Điện áp làm việc giữa hai lớp kề nhau u12 = 2.w12.uv = 2.81.6,42 = 1040,04 V 14. Căn cứ vào u12 = 1040 V, ta chọn cách điện giữa các lớp của dây quấn hình ống nhiều lớp, chiều dày cách điện là δ12=0,12 mm, số lớp giấy cách điện là 2 lớp. 15. Như trên đã đề cập nhược điểm chính của kiểu dây quấn này là toả nhiệt kém, để đảm bảo điều kiện toả nhiệt tốt ta quấn nên que nêm. Bố trí dây quấn như sau: Lớp thứ nhất đến lớp thứ 11: 80.11 = 891 vòng Lớp thứ 12: 54 + 2.12 =78 vòng Lớp thứ 13: 6.12 = 72 vòng --------------------------------------------------------------------------- Tổng cộng 1030 vòng 16. Chiều dày dây quấn cao áp Theo công thức 13-54a a2 = d’.n12 + 2.δ12 (n12-1) =2,46.13 + 2.0,12.(13-2) + 5= 34,8 mm=3,48 cm 17. Đường kính trong của dây quấn cao áp D2’ = D1” + 2.a12 = 19,84 + 2.1,2 = 22,24 cm 18. Đường kính ngoài của dây quấn cao áp D2” = D2’ + 2.a2 = 22,24 + 2.3,48 = 29,2cm 19. Khoảng cách giữa hai trụ cạnh nhau C = D2” + a22 = 30,16 + 2,2 = 32,36 cm 20. Diện tích bề mặt làm lạnh của dây quấn Dây quấn cao áp quấn trên nêm, nên theo công thức 13-59ab 12
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp M2 = 1,5.t. k.π.(D2’+D2”).l2 Trong đó: t số trụ tác dụng, t=3. k là hệ số kể đến sự che khuất, ở đây ta lấy k = 0,88 M2 = 1,5.3.0,88.π.( 22,24+ 30,21).39,95.10-4 = 2,61 m2 21. Trọng lượng dây quấn cao áp D' + D" GCu2 = 28.t. 2 2 .s 2 .w 2 max .10 -5 2 22,24 + 29,2 = 28.3. .1030.8,72.10 -5 = 194kg 2 160 5 14,2 12 34,8 22 φ161 40 φ164 φ165 20 3 φ179,2 φ183,2 φ186,2 φ191,2 φ226 Sơ đồ bố trí quận dây và kích thước chính của dây quấn hạ áp và cao áp III. Tính toán các tham số ngắn mạch A. Tổn hao 1. Tổn hao chính 13
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp - Tổn hao đồng trong dây quấn hạ áp Theo công thức 13-75 PCu1 = 2,4.J2.GCu1 = 2,4.2,272.88,6 = 1096 W - Tổn hao đồng trong dây quấn cao áp PCu2 = 2,4.J2.GCu2 D '2 + D " GCu2 = 28.t. 2 .s 2 .w 2 ® m .10 -5 2 22,24 + 29,2 = 28.3. .982.8,72.10 -5 = 185 kg 2 PCu2 = 2,4.2,622.185 = 3048 W 2. Tổn hao phụ trong dây quấn Tổn hao phụ thường được ghép nối vào tổn hao chính thông qua hệ số tổn hao kf , do đó việc xác định tổn hao phụ chính là xác định hệ số kf - Với dây quấn hạ áp tiết diện dây chữ nhật, theo công thức 13-78b kf = 1+0,095β2.a4.n2 b.m +β= .k R l1 . b chiều cao một vòng dây, b=20,5 mm . m là số thanh dẫn của dây quấn song song với từ thông tản, m = 18 . l chiều cao toàn bộ dây quấn, l = 39,95 cm . kR hệ số Ragovski, lấy kR = 0,95 2,05.18 →β= .0,95 = 0,88 →β2 = 0,77 39,95 + a kích thước dây dẫn thẳng góc với từ thông tản, a = 4,1 mm + n số thanh dẫn của thanh dẫn song song với từ thông tản, n=4. Vậy: kf1 = 1+0,095β2.a4.n2 = 1+0,095.0,77.(0,41)4. 42 = 1,033 -Với dây dẫn cao áp tiết diện tròn, theo công thức 13-78c kf = 1+0,044β2.d4.n2 d.m +β= .k R l2 . d đường kính trần của dây quấn cao áp, d=2,36 cm . m số thanh dẫn của dây quấn song song với từ trường tản, m=81 . l2 = 39,95 cm 14
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp 0,236.81 →β= .0,95 = 0,45→β2 = 0,21 39,95 + n số thanh dẫn của dây quấn vuông góc với từ trường tản, n=13 Vậy: kf2 = 1+0,044.β2.a4.n2 = 1+0,095.0,21.(0,236)4. 132 = 1,0048 A) B) Hình vẽ dùng để xác định tổn hao đồng trong các dây quấn A) Với dây đồng chữ nhật B) Với dây đồng tròn 3. Tổn hao phụ trong dây dẫn ra PCur = 2,4.J2.GCur +J: mật độ dòng điện của dây quấn +GCur khối lượng đồng dây dẫn ra của dây quấn GCur = lr.sr.γCu .lr: chiều dài dây dẫn ra .γ khối lượng riêng của đồng, γCu =8900kg/m3 - Khối lượng đồng dây dẫn ra của dây quấn hạ áp GCur1 = lr1.sr1.γCu Vì hạ áp đấu Y nên lr1 = 7,5 l1 = 7,5.39,95 = 299,63 cm GCur1 = 299,63.159,04.8900.10-8 = 4,24 kg Vậy tổn hao dây dẫn ra hạ áp là: PCur1 = 2,4.2,272.4,24 = 52,44 W - Khối lượng đồng dây dẫn ra của dây quấn cao áp GCur2 = lr2.sr2.γCu Vì cao áp đấu Δ nên lr1 = 14.l1 = 14.39,95 = 559,3 cm GCur2 =559,3.8,72.8900.10-8 = 0,434 kg Vậy tổn hao dây dẫn ra cao áp là: PCur2 = 2,4.2,622.0,434 = 7,15 W 4. Tổn hao trong thùng dầu và các chi tiết bằng kim loại khác Tổn hao này rất khó xác định chính xác, theo công thức gần đúng 13-80: Pt = 10.k.SP là hệ số tỉ lệ, tra bảng 13.18 với công suất máy 250 kVA, ta được k=0,012 Pt = 10.0,012.250 = 30 W 15
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp 5. Tổng tổn hao ngắn mạch toàn phần ΣPn = kf1.PCu1 + kf2.PCu2 + PCur1 + PCur2 + Pt Thay số vào ta được ΣPn = 1,033.1096 +1,0048.3048 +52,44 +7,15+30 = 4284,39 W So sánh với số liệu đầu bài đã cho Pn = 4100, sai số ΣPn - Pn 4284,39 - 4100 Δ% = .100% = .100% = 4,5% < 5%, như vậy coi Pn 4100 như công suất tổn hao ngắn mạch của máy là đạt yêu cầu. B. Điện áp ngắn mạch 1. Thành phần tác dụng Theo công thức 13-81 ' Pn unr = 10.S P ’ Pn Tổn hao trong điều kiện làm việc bình thường của dây quấn cao áp ở chế độ làm việc định mức. Pn’ = Pn – 0,05.(Pdq2.kf2) = 4284,39 – 0,05.(1,0048.3048) = 4131,26 W ' Pn 4131,26 unr = = = 1,65% 10.S P 10.250 2. Thành phần phản kháng 7,92.f .S' P .β.a R unx = .k R u2v Trong đó + f là tần số công nghiệp, f =50 Hz + S’P Công suất trên mỗi trụ của máy, S’P = 83,33 kVA + β hệ số hình dáng của máy biến áp, β =1,69 a + a2 1,42 + 3,48 + aR = a 12 + 1 = 1,2 + 3 3 = 2,83 1 - + kR = 1-σ(1- e σ ) = a 12 + a 1 + a 2 1,2 + 1,42 + 3,48 σ= = π.l π.39,95 = 0,048 16
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp thay giá trị σ vào 1 - kR = 1- 0,048.(1- e 0,048 ) = 0,952 vậy giá trị của thành phần phản kháng 7,92.50.83,33.1,69.2,83 unx = 2 .0,952.10 −3 6,42 = 3,65% 3. Điện áp ngắn mạch toàn phần un = u 2 + u 2 = 1,65 2 + 3,65 2 = 4 % nr nx Như vậy kết quả tính toán trùng luôn với dữ liệu ban đầu đã cho un =4%, kết luận điện áp ngắn mạch với các thông số đã chọn là thoả mãn yêu cầu đề bài. III. Tính toán lực cơ học khi ngắn mạch 1. Dòng điện ngắn mạch xác lập, theo công thức13-85 100 100 In = I ® m . = 22,9. = 572,5A un 4 2. Dòng ngắn mạch cực đại tức thời Theo công thức 13-86 imax = 2 .kM.In π.u nr π.1,65 − − u nx kM = (1+ e ) = (1 + e 3,65 ) = 1,24 imax = 2 .1,24. 572,5 =1004 A 3. Lực hướng kính Theo công thức 13-87 FK = 0,628.( imax.w2)2.β.kR.10-6 = 0,627.(1004.982)2.1,69.0,952.10-6 =0,98 Mpa 4. ứng suất nén - Trong dây quấn hạ áp FK σnrHA = 2 π.s1 .w 1 0,98.10 6 = −6 = 27,26.10 6 Pa = 27,26 Mpa 2 π.159,04.10 .36 17
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp Với dây đồng : 30MPa≥σcp ≥ 18Mpa, như vậy giá trị σnrHA tính được thoả mãn điều kiện về ứng suất nén ngang trục(do lực hướng kính gây nên). - Trong dây quấn cao áp FK σnrCA = 2 π.s 2 .w 2 0,98.10 6 = = 18,23 Mpa 2 π.8,72.10 −6 .982 Với dây đồng : 30MPa≥σcp ≥ 18Mpa, như vậy giá trị σnrCA tính được cũng thoả mãn điều kiện về ứng suất nén ngang trục(do lực hướng kính gây nên). 5. Lực chiều trục Do hai dây quấn có cùng chiều cao các vòng dây phân bố đều trên toàn bộ chiều cao nên F”t = 0. Có a F’t = FK . R 2.l 2,83 = 0,98.106. =34731 N 2.39,95 6. ứng suất do lực chiều trục gây nên áp dụng công thức 13-92 cho dây quấn không có nêm chèm giữa các bánh dây, ở đây ta chỉ xét riêng cho dây quấn hạ áp do nó phải chịu lực ép điện động cực đại trong dây quấn, nếu nó thoả mãn thì điều kiện này đối với dây cao áp cung thoả mãn. Ft' σn = D ' + D1 " π. 1 .(a 1 − a 11 ) 2 34731 σn = =6,52 Mpa 17 + 19,84 −2 −2 π. .10 .(1,42 − 0,5).10 2 mức cho phép 18÷20 Mpa ≥ σncp như vậy σn thoả mãn điều kiện về ứng suất nén dọc trục. IV. Tính toán cuối cùng về hệ thống mạch từ 1. Chọn kết cấu lõi thép Ta chọn kết cấu lõi thép kiểu 3 pha năm trụ, có 4 mỗi nối nghiêng ở 4 góc, lá thép xen kẽ, lá thép là loại tôn cán lạnh 3405 có chiều dày 0,35 mm ưu điểm của loại thép kĩ thuật điện này là suất tổn hao trong lõi thép nhỏ, công suất từ hoá 18
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp nhỏ, độ từ thẩm theo chiều cán lớn nên có thể làm giảm tổn hao sắt của m.b.a.. Trụ ép bằng băng đai thuỷ tinh không có tấm sắt đệm. Gông ép bằng xà ép gông, Kích thước tập lá thép như hình vẽ, như trên đã chọn tiết diện trụ có 8 bậc và tiết diện gông có 5 bậc, ta có bảng tổng hợp kết quả tính toán trụ và gông như sau: Thứ tự lá thép Trụ Gông 1 15,36x2,24 15,36x2,24 2 14,08x1,575 14,08x1,575 3 12,48x1,19 12,48x1,19 4 10,08x1,225 10,08x1,225 5 7,52x0,84 7,52x0,84 6 4,48x0,595 7,52x0,84 2. Tổng chiều dày các lá thép của tiết diện trụ (hoặc gông) bT = 2.( 2,24 + 1,575 + 1,19 + 1,225 + 0,84 + 0,595 ) = 15,33 cm 3. Tổng tiết diện các bậc trong trụ Theo công thức 13-94 SbT = 2.ΣaT.bT =2.(15,36.2,24+14,08.1,575+1,19.12,48+10,08.1,225+7,52.0.84 + 4.48.0,595) = 185,53 cm2 4. Tiết diện có ích của trụ ST = SbT.kc kC hệ số ép chặt, ở đây ta lấy kC = 0,98 ST = 0,98.185,53 = 181,82 cm2 5. Tiết diện bậc thang của gông Theo công thức 13-95 S’G = kG.SbT kG = 1,02 S’G = 1,02.185,53 =189,24 cm2 6. Tiết diện có ích của gông SG = kC.SG’ 19
- Đồ án môn học: thiết kế máy biến áp = 0,98.189,24 = 185,46 cm2 7. Chiều dày gông, ta lấy chiều dày gông bằng chiều dày trụ, tức là bằng tổng chiều dày các lá thép của tiết diện trụ. bG = bT = 15,33 cm 8. Tổng số lá thép trong trụ và gông theo công thức 13-96 b n1 = T ; δT δT là chiều dày mỗi lá thép, δT = 0,35 mm thay vào biểu thức trên b 153,3 n1 = T = = 438 lá thép δT 0,35 9. Chiều cao trụ sắt theo công thức 13-99 lT = l + l0 + l0’ l là chiều cao dây quấn, l = 39,95 cm l0 là khoảng cách từ gông trên l0’ là khoảng cách từ dây quấn đến gông dưới Ta lấy l0 = l0’ = 4cm lT = 39,95 + 2.4 = 47,95 cm 10. Khoảng cách giữa hai tâm trụ theo công thức 13-100 C = D2” + a22 D2” là đường kính ngoài cuộn cao áp, D2”=30,21 cm a22 là khoảng cách giữa 2 cuộn cao áp, a22 =2,2 cm C = 30,21+2,2 =32,41 cm Lấy tròn C = 32,5 cm 11. Trọng lượng sắt góc mạch từ chung cho gông và trụ theo công thức 13-101 G g = 2.kC. γFe.10-6.Σ(aiT.aiG.biT) = 2.0,98.7650.10-6.(15,36.15,36.2,24+14,08.14,08.1,575+ +12,48.12,48.1,19+10,08.10,08.1,225+7,52.7,52.0,84+4,48.7,52.0,595) = 18,26 kg 12. Trọng lượng sắt trong gông Theo công thức 13-102 GG = GG’ + GG” - GG’ là trọng lượng phần thẳng nằm giữa hai trụ biên, theo 13-102a 20
CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD
-
TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ MÁY BIẾN ÁP LỰC
1 p |
3546 |
564
-
Đồ án môn học: Thiết kế, chế tạo mạch điều khiển động cơ điện một chiều
59 p |
849 |
327
-
Kháo sát bộ nguồn P46 và P52- Thiết kế máy biến áp, chương 3
16 p |
761 |
324
-
Đồ án môn học - Thiết kế máy điện
34 p |
659 |
296
-
Thiết kế máy biến áp điện lực
17 p |
618 |
284
-
Đồ án môn học - Thiết kế máy công cụ
20 p |
570 |
212
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 1
20 p |
317 |
136
-
Luận văn môn học - Thiết kế máy điện
33 p |
239 |
123
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 2
32 p |
211 |
97
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 7 (end)
81 p |
196 |
96
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 3
48 p |
204 |
86
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 4
19 p |
171 |
78
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 5
14 p |
179 |
77
-
Kháo sát bộ nguồn P46 và P52- Thiết kế máy biến áp, chương 5
12 p |
193 |
75
-
Giáo trình thiết kế máy biến áp điện lực - Chương 6
23 p |
181 |
71
-
ĐỒ ÁN MÔN HỌC THIẾT KẾ MẠCH TƯƠNG TỰ - Đề tài: "Thiết kế mạch điện tạo xung vuông và xung tam giác"
13 p |
182 |
61
-
Báo cáo đồ án môn học 1: Thiết kế mạng điện
20 p |
104 |
38

Set-Cookie: TLDEVNamespace=o00pk0o2mu5f015bbhbsklf4u6; path=/; domain=.tailieu.vn; HttpOnly


text:
Dọn dẹp sau cơn lụt và không khí trong nhà
Chia sẻ: Pt1506 Pt1506 | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:28
lượt xem 27
download
Dọn dẹp sau cơn lụt và không khí trong nhà
Tập sách này hướng dẫn cách dọn dẹp sau cơn lụt và cách bảo vệ cho bầu không khí trong nhà khỏi bị ô nhiễm. Nước lụt có thể làm không khí trong nhà quý vị không còn trong lành nữa. Sở dĩ như vậy là vì các vật dụng trong nhà thường hay bị nấm mốc sau hơn 2 ngày bị ướt. Ngoài ra, sau cơn lũ lụt, trong nhà qúy vị cũng có thể có nhiều vi trùng và sâu bọ. .
Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!
Nội dung Text: Dọn dẹp sau cơn lụt và không khí trong nhà
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:20 PM Page ii EPA 402-K-06-006-VIE U.S. Environmental Protection Agency Office of Air and Radiation Indoor Environments Division 1200 Pennsylvania Ave., NW Mailcode: 6609J Washington, DC 20460 www.epa.gov/iaq
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:20 PM Page 1 Doïn deïp sau côn luït vaø khoâng khí trong nhaø cuûa quyù vò Taäp saùch naøy huôùng daãn caùch doïn deïp sau côn luït vaø caùch baûo veä cho baàu khoâng khí trong nhaø khoûi bò oâ nhieãm. 1
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:20 PM Page 2 Ñieàu gì coù theå xaûy ra cho khoâng 2
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 3 khí trong nhaø cuûa quyù vò sau côn luït? 3
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 4 Nöôùc luït coù theå laøm khoâng khí trong nhaø quyù vò khoâng coøn trong laønh nöõa. Sôû dó nhö vaäy laø vì caùc vaät duïng trong nhaø thöôøng hay bò naám moác sau hôn 2 ngaøy bò öôùt. Ngoaøi ra, sau côn luõ luït, trong nhaø quùy vò cuõng coù theå coù nhieàu vi truøng vaø saâu boï. 4
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 5 Laøm saïch vaø lau khoâ nhaø cuøng taát caû moïi ñoà ñaïc trong nhaø. 5
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 6 Naám moác coù theå laøm nhöõng ngöôøi bò suyeãn, dò öùng, hoaëc maéc caùc beänh veà ñöôøng hoâ haáp deã trôû beänh hôn. 6
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 7 Neáu quyù vò coù thaéc maéc veà vieäc lau chuøi hoaëc laøm vieäc trong caên nhaø bò luït, xin haõy hoûi baùc só cuûa quyù vò hoaëc hoaëc caùc chuyeân vieân y teá khaùc. 7
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 8 Neáu trong nhaø coù nhieàu naám moác, quyù vò coù theå caàn phaûi thueâ dòch vuï chuyeân moân tôùi dieät naám moác. 8
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 9 Taåy saïch vaø lau khoââ Taåy saïch naám moác vaø vi truøng phaùt sinh töø nöôùc luït. Söûa caùc oáng nöôùc bò roø ræ vaø giaûi quyeát ngay nhöõng vaán ñeà lieân quan ñeán nöôùc tröôùc khi lau khoâ ñoà ñaït, neáu khoâng naàm moác seõ phaùt trieån trôû laïi. 9
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 10 Khi lau chuøi doïn deïp • Mang maët naï hoâ haáp loaïi N-95. • Mang kính baûo veä maét. • Mang gaêng tay ñeå traùnh chaïm baøn tay traàn vaøo naám moác. • Maëc quaàn daøi, aùo daøi tay, ñi giaày oáng hoaëc giaày baûo hoä. 10
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 11 Choïn loaïi kính baûo veä khoâng coù loã thoâng hôi ñeå traùnh naám moác baùm vaøo maét. 11
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 12 Maët naï hoâ haáp loaïi N-95 Maët naï hoâ haáp Maët naï hoâ loaïi N-95 haáp loaïi N-95 Ñeo maët naï hoâ haáp loaïi "N-95 Respirator" ñeå che mieäng vaø muõi nhaèm traùnh hít phaûi nhieàu naám moác. Maët naï hoâ haáp baûo veä choáng naám moác goïi laø maët naï hoâ haáp loaïi N-95. Khaåu trang choáng buïi hoaëc khaên tay seõ khoâng baûo veä quyù vò Khaåu Trang ñöôïc bôûi naám moác Choáng Buïi coù theå xaâm nhaäp qua chuùng. Khaên tay hoaëc khaên raèn 12
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 13 Caùc tieäm baùn ñoà cô khí thöôøng coù baùn maët naï hoâ haáp loaïi N-95. Chæ söû duïng loaïi maët naï hoâ haáp coù in chöõ N-95 treân bao goùi. 13
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 14 Vaát boû baát cöù ñoà vaät naøo ñaõ ngaám nöôùc luït vaø khoâng theå laøm saïch ñöôïc. 14
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 15 15
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 16 Laøm saïch vaø lau khoâ caùc beà maët cöùng nhö voøi taém höông sen, boàn taém, maët keä, tuû, baøn trong beáp. Neáu coù ñoà vaät bò naám moác khoâng theå laøm saïch vaø laøm khoâ laïi ñöôïc, haõy vaát boû chuùng. Duøng xaø boâng hoaëc thuoác röûa coù taùc duïng dieät truøng. 16
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 17 Khoâng ñöôïc troän laãn caùc loaïi thuoác chuøi röûa vôùi nhau hoaëc pha theâm thuoác taåy vaøo caùc hoùa chaát khaùc. 17
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 18 Ñoâi khi sau côn baõo luït, ñieän bò cuùp. Do ñoù, moät soá ngöôøi söû duïng ñieän töø caùc maùy phaùt ñieän di ñoäng trong khi doïn deïp. Maùy phaùt ñieän di ñoäng 18
CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD
-
Ô NHIỄM NƯỚC VÀ KHÔNG KHÍ
3 p | 718 | 214
-
Xử lý nhiệt ẩm không khí
13 p | 340 | 165
-
Bài giảng Quan trắc và kiểm soát ô nhiễm môi trường nước và không khí lục địa
54 p | 67 | 25
-
Bài giảng Công nghệ môi trường - Chương 2: Công nghệ môi trường không khí
74 p | 60 | 21
-
Những nguồn gây ô nhiễm không khí trong nhà
5 p | 97 | 18
-
INDOOR AIR QUALITY - SECTION 1
50 p | 50 | 15
-
Vì sao không khí trong nhà cũng bị ô nhiễm?
2 p | 45 | 14
-
INDOOR AIR QUALITY - SECTION 3
78 p | 41 | 9
-
Risk Assessment and Indoor Air Quality - Chapter 8
48 p | 45 | 8
-
Indoor Environmental Quality - Chapter 6
30 p | 25 | 7
-
Indoor Environmental Quality - Chapter 8
36 p | 30 | 7
-
Không khí trong thành phố và làng quê khác nhau như thế nào?
3 p | 32 | 6
-
Risk Assessment and Indoor Air Quality - Chapter 10 (end)
13 p | 22 | 6
-
Risk Assessment and Indoor Air Quality - Chapter 3
20 p | 31 | 6
-
Indoor Environmental Quality - Chapter 3
28 p | 26 | 6
-
Indoor Environmental Quality - Chapter 2
39 p | 34 | 6
-
Indoor Environmental Quality - Chapter 13 (end)
35 p | 19 | 5

markdown:
# Dọn dẹp sau cơn lụt và không khí trong nhà
Chia sẻ: Pt1506 Pt1506 | Ngày: | Loại File: PDF | Số trang:28
lượt xem 27
download
![](http://image.tlvnimg.com/document/thumbnail/2009/20090317/pt1506/80x100/6884_don_dep_sau_con_lut_va_kh.jpg)
##
Dọn dẹp sau cơn lụt và không khí trong nhà
[Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ](javascript:void(0);)
Download
![](http://static.tlvnimg.com/b2013az/templates/version1/default/images/down16x21.png)
Tập sách này hướng dẫn cách dọn dẹp sau cơn lụt và cách bảo vệ cho bầu không khí trong nhà khỏi bị ô nhiễm. Nước lụt có thể làm không khí trong nhà quý vị không còn trong lành nữa. Sở dĩ như vậy là vì các vật dụng trong nhà thường hay bị nấm mốc sau hơn 2 ngày bị ướt. Ngoài ra, sau cơn lũ lụt, trong nhà qúy vị cũng có thể có nhiều vi trùng và sâu bọ. .
Bình luận(0)
[Đăng nhập để gửi bình luận!](javascript:void(0);)
##
Nội dung Text: Dọn dẹp sau cơn lụt và không khí trong nhà
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:20 PM Page ii EPA 402-K-06-006-VIE U.S. Environmental Protection Agency Office of Air and Radiation Indoor Environments Division 1200 Pennsylvania Ave., NW Mailcode: 6609J Washington, DC 20460 www.epa.gov/iaq
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:20 PM Page 1 Doïn deïp sau côn luït vaø khoâng khí trong nhaø cuûa quyù vò Taäp saùch naøy huôùng daãn caùch doïn deïp sau côn luït vaø caùch baûo veä cho baàu khoâng khí trong nhaø khoûi bò oâ nhieãm. 1
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:20 PM Page 2 Ñieàu gì coù theå xaûy ra cho khoâng 2
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 3 khí trong nhaø cuûa quyù vò sau côn luït? 3
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 4 Nöôùc luït coù theå laøm khoâng khí trong nhaø quyù vò khoâng coøn trong laønh nöõa. Sôû dó nhö vaäy laø vì caùc vaät duïng trong nhaø thöôøng hay bò naám moác sau hôn 2 ngaøy bò öôùt. Ngoaøi ra, sau côn luõ luït, trong nhaø quùy vò cuõng coù theå coù nhieàu vi truøng vaø saâu boï. 4
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 5 Laøm saïch vaø lau khoâ nhaø cuøng taát caû moïi ñoà ñaïc trong nhaø. 5
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 6 Naám moác coù theå laøm nhöõng ngöôøi bò suyeãn, dò öùng, hoaëc maéc caùc beänh veà ñöôøng hoâ haáp deã trôû beänh hôn. 6
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 7 Neáu quyù vò coù thaéc maéc veà vieäc lau chuøi hoaëc laøm vieäc trong caên nhaø bò luït, xin haõy hoûi baùc só cuûa quyù vò hoaëc hoaëc caùc chuyeân vieân y teá khaùc. 7
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 8 Neáu trong nhaø coù nhieàu naám moác, quyù vò coù theå caàn phaûi thueâ dòch vuï chuyeân moân tôùi dieät naám moác. 8
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 9 Taåy saïch vaø lau khoââ Taåy saïch naám moác vaø vi truøng phaùt sinh töø nöôùc luït. Söûa caùc oáng nöôùc bò roø ræ vaø giaûi quyeát ngay nhöõng vaán ñeà lieân quan ñeán nöôùc tröôùc khi lau khoâ ñoà ñaït, neáu khoâng naàm moác seõ phaùt trieån trôû laïi. 9
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 10 Khi lau chuøi doïn deïp • Mang maët naï hoâ haáp loaïi N-95. • Mang kính baûo veä maét. • Mang gaêng tay ñeå traùnh chaïm baøn tay traàn vaøo naám moác. • Maëc quaàn daøi, aùo daøi tay, ñi giaày oáng hoaëc giaày baûo hoä. 10
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:21 PM Page 11 Choïn loaïi kính baûo veä khoâng coù loã thoâng hôi ñeå traùnh naám moác baùm vaøo maét. 11
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 12 Maët naï hoâ haáp loaïi N-95 Maët naï hoâ haáp Maët naï hoâ loaïi N-95 haáp loaïi N-95 Ñeo maët naï hoâ haáp loaïi "N-95 Respirator" ñeå che mieäng vaø muõi nhaèm traùnh hít phaûi nhieàu naám moác. Maët naï hoâ haáp baûo veä choáng naám moác goïi laø maët naï hoâ haáp loaïi N-95. Khaåu trang choáng buïi hoaëc khaên tay seõ khoâng baûo veä quyù vò Khaåu Trang ñöôïc bôûi naám moác Choáng Buïi coù theå xaâm nhaäp qua chuùng. Khaên tay hoaëc khaên raèn 12
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 13 Caùc tieäm baùn ñoà cô khí thöôøng coù baùn maët naï hoâ haáp loaïi N-95. Chæ söû duïng loaïi maët naï hoâ haáp coù in chöõ N-95 treân bao goùi. 13
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 14 Vaát boû baát cöù ñoà vaät naøo ñaõ ngaám nöôùc luït vaø khoâng theå laøm saïch ñöôïc. 14
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 15 15
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 16 Laøm saïch vaø lau khoâ caùc beà maët cöùng nhö voøi taém höông sen, boàn taém, maët keä, tuû, baøn trong beáp. Neáu coù ñoà vaät bò naám moác khoâng theå laøm saïch vaø laøm khoâ laïi ñöôïc, haõy vaát boû chuùng. Duøng xaø boâng hoaëc thuoác röûa coù taùc duïng dieät truøng. 16
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 17 Khoâng ñöôïc troän laãn caùc loaïi thuoác chuøi röûa vôùi nhau hoaëc pha theâm thuoác taåy vaøo caùc hoùa chaát khaùc. 17
- EPA flood book VI RGB-Rev9-19:EPA flood book VI RGB-Rev3-16.qxd 9/27/2007 2:22 PM Page 18 Ñoâi khi sau côn baõo luït, ñieän bò cuùp. Do ñoù, moät soá ngöôøi söû duïng ñieän töø caùc maùy phaùt ñieän di ñoäng trong khi doïn deïp. Maùy phaùt ñieän di ñoäng 18
CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD
-
Ô NHIỄM NƯỚC VÀ KHÔNG KHÍ
3 p |
718 |
214
-
Xử lý nhiệt ẩm không khí
13 p |
340 |
165
-
Bài giảng Quan trắc và kiểm soát ô nhiễm môi trường nước và không khí lục địa
54 p |
67 |
25
-
Bài giảng Công nghệ môi trường - Chương 2: Công nghệ môi trường không khí
74 p |
60 |
21
-
Những nguồn gây ô nhiễm không khí trong nhà
5 p |
97 |
18
-
INDOOR AIR QUALITY - SECTION 1
50 p |
50 |
15
-
Vì sao không khí trong nhà cũng bị ô nhiễm?
2 p |
45 |
14
-
INDOOR AIR QUALITY - SECTION 3
78 p |
41 |
9
-
Risk Assessment and Indoor Air Quality - Chapter 8
48 p |
45 |
8
-
Indoor Environmental Quality - Chapter 6
30 p |
25 |
7
-
Indoor Environmental Quality - Chapter 8
36 p |
30 |
7
-
Không khí trong thành phố và làng quê khác nhau như thế nào?
3 p |
32 |
6
-
Risk Assessment and Indoor Air Quality - Chapter 10 (end)
13 p |
22 |
6
-
Risk Assessment and Indoor Air Quality - Chapter 3
20 p |
31 |
6
-
Indoor Environmental Quality - Chapter 3
28 p |
26 |
6
-
Indoor Environmental Quality - Chapter 2
39 p |
34 |
6
-
Indoor Environmental Quality - Chapter 13 (end)
35 p |
19 |
5

WARC-Type: response

Content-Type: application/http; msgtype=response

WARC-Identified-Payload-Type: application/xhtml+xml

Server: Apache/2.2.31 (CentOS)

Connection: close

Pragma: no-cache

Cache-Control: no-store, no-cache, must-revalidate, post-check=0, pre-check=0

Set-Cookie: TLDEVNamespace=itodlfn4hot7jq5agmu84vcq96; path=/; domain=.tailieu.vn; HttpOnly

Vary: Accept-Encoding

Content-Type: text/html; charset=UTF-8


text:
Giấy đăng ký kiểm dịch sản phẩm động vật
Chia sẻ: Nguyễn Kim Ngọc | Ngày: | Loại File: DOC | Số trang:2
83
lượt xem 8
download
lượt xem 8
download
Giấy đăng ký kiểm dịch sản phẩm động vật
Mô tả tài liệu
Download Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ
Tham khảo tài liệu 'giấy đăng ký kiểm dịch sản phẩm động vật', biểu mẫu - văn bản, thủ tục hành chính phục vụ nhu cầu học tập, nghiên cứu và làm việc hiệu quả
Chủ đề:
Bình luận(0) Đăng nhập để gửi bình luận!
CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

markdown:
# Giấy đăng ký kiểm dịch sản phẩm động vật
Chia sẻ: Nguyễn Kim Ngọc | Ngày: | Loại File: DOC | Số trang:2
83
lượt xem 8
download
lượt xem 8
download
![](http://image.tlvnimg.com/document/thumbnail/2009/20091224/duysuong/80x100/giay_dang_ki_kiem_dich_san_pham_dv_van_chuyen_1_3286.jpg)
##
Giấy đăng ký kiểm dịch sản phẩm động vật
Mô tả tài liệu
[Vui lòng tải xuống để xem tài liệu đầy đủ](javascript:void(0);)
Download
![](http://static.tlvnimg.com/b2013az/templates/version1/default/images/down16x21.png)
Tham khảo tài liệu 'giấy đăng ký kiểm dịch sản phẩm động vật', biểu mẫu - văn bản, thủ tục hành chính phục vụ nhu cầu học tập, nghiên cứu và làm việc hiệu quả
Chủ đề:
Bình luận(0)
[Đăng nhập để gửi bình luận!](javascript:void(0);)
CÓ THỂ BẠN MUỐN DOWNLOAD

Set-Cookie: TLDEVNamespace=no3o90vnellgplho2n32ckdc56; path=/; domain=.tailieu.vn; HttpOnly